【网架橡胶支座】应用
全桥桥墩整体【网架橡胶支座】支座大小变化对汽车制动的分配结果影响不大(1.2%)，但对由温度变化产生的水平力的影响不可怱视。【网架橡胶支座】支座*或减小，各墩承受的温度力也随之*或减小。按表中所示支座承载力增减幅度，对温度力的影响幅度约为8.3%。3#墩和7#台的支座型号没有变化，故水平力分配值基本不变，仅受全联变温临界点的些许变动影响而稍有变化。
所以，合理确定【网架橡胶支座】支座承载力取值，不图省事凭经验保守取值，不仅能节约支座购置费用，还能减小墩台水平力，节约下部结构建设成本，经济效益和社会效益较为可观。
对于桥面连续的简支结构体系，也应和整体结构连续的桥梁一样，按全联进行结构变形量的计算及分配。不可认为其属简支结构体系而按单跨计算变形量，这将造成计算结构变形量与实际严重不符。
冲击波在建筑结构中，将无情的迫使建筑结构中的所有梁、柱、板、墙体等受力构件发生变形，即冲击力能完全改变予应力构件和予应力结构的两端边界条件，使其构件和结构中的予应力偿失。【网架橡胶支座】任何在使用中的予应力构件和予应力结构，当予应力和偿失后，其构件和结构必然*。因此，在设防城市的建设中，是不能使用予应力构件和予应力结构的。但是，现在许多城市的建设中都使用了予应力结构，这是十分危险的。因此，应尽快在爆发之前，采取补救措施，否则，后果一定是十分严重的。
?网架橡胶支座以梁端塑性铰耗能为主
【网架橡胶支座】
美国*震界则认为新西兰取的柱弯矩增强系数过大，根据经验取了较小的柱弯矩增强系数，这一做法使结构在大震引起的非弹性变形过程中，梁端塑性铰形成较早，网架减震垫块橡胶支座，柱端塑性铰形成的相对较迟，梁端塑性铰形成的较普遍，柱端塑性铰形成的相对少一些，从而形成“梁柱塑性铰机构”。
【网架橡胶支座】新西兰*震措施的好处在于“理想梁铰机构”完全利用了延性和塑性耗能能力较好的梁端塑性铰来实现框架延性和耗散能量，同时因为除底层柱底外的其它柱端不出现塑性铰，也就不必再对这些柱端加更多的箍筋。但是这种思路过于受塑性力学形成理想机构概念的制约，总认为底层柱底应该形成塑性铰，这样就对底层柱底提出了较严格的轴压比要求，同时还要用足够多的箍筋来使柱底截面具有所需的延性，此外，底层柱底如果延性不够发生*很容易导致结构整体倒塌。这些不利因素使该方法丧失了很大的优势。
【网架橡胶支座】因此很多研究者认为不需要被塑性力学的机构概念所限制，只要能在大震下实现以下的塑性耗能机构，就能保证*震设计的基本要求：
1. 以梁端塑性铰耗能为主；
2. 不限制柱端塑性铰出现（包括底层柱底），但是通过适当增强柱端*弯能力的方法使它在大震下的塑性转动离其塑性转动能力有足够裕量；
3. 同层各柱上下端不同时处于塑性变形状态。
【网架橡胶支座】对延性要求则并未按关系来取对应的，而是按*震等级来划分，*震等级实质又主要是由烈度分区来决定的。这就导致同一个r对应了不同的，从而制定了不同的*震措施，这与关系是不一致的。这种思路造成低烈度区的结构延性要求可能偏低的结果。
【网架橡胶支座】当作用越来越小时，梁端可能不出现双向斜裂缝，而出现单向斜裂缝，裂缝宽度发育也从大于非*震情况到接近非*震情况，*剪环境越来越有利。同时，gyz减震垫块橡胶支座，在梁端塑性变形过程中作用剪力并没有明显*，也进一步说明这里增加的箍筋不是用来**剪强度，而是为了提高构件在发生剪切*时所达的延性。
综上所述，与非*震*剪相比，*震*剪性能是不同的，其性能与剪力作用环境，塑性区延性要求大小有关。我们可以采取以下公式来考虑*震*剪的强度公式：
【网架橡胶支座】其中为混凝土*剪能力，为箍筋*剪能力，为由于作用导致的混凝土*剪能力下降的折减系数，且随着剪力作用环境、延性要求而改变。我国的*震*剪强度公式也以上面公式为基础的，但是为设计方便，减震垫块橡胶支座，不同的烈度区取用了相同的公式，均取为0.6，与上面提到的混凝土*剪能力随作用变化而不同的规律不一致，较为粗略。